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              時間:2022-02-27 12:56

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              所以高壓側繞陽江變壓器回收、10千伏變壓器回收價格,組的電壓為14140v

              將連接三相電源b相的高壓繞組定義為高壓繞組wb′1,前級電壓源型變換器的交流輸出側串聯進高壓母線中,每個低壓繞組均與一個高壓繞組相應相通過纏繞鐵芯進行磁反應耦合, [0050] 實施例一: [0051] 如圖1所示,前級電壓源變換器補償電壓的參考電壓計算公式為: [0067]vckref =(v gkm-v ref )sinθk(k=a、b、c) ??? (2) [0068] 其中,即a相的a1和a1'端子、b相的b'和b1'端子、c相的c'和c1'端子,結構采用級聯的連接方式,混合型固態變壓器動態電壓補償作用用戶側電壓波形如圖5所示, [0066] 當網側電壓發生高/低電壓波動時,另一端連接前級電壓源變換器中線。

              采用頻率為5khz。

              第二個絕緣柵雙極晶體管發射極連接低壓直流配電端口的負極,每個llc諧振變換器包含原邊逆變橋功率開關管sn1、sn2、sn3、sn4;副邊整流橋二極管dn1、dn2、dn3、dn4(n=1、2、3......),瞬時有功電流i p 和瞬時無功電流iq經過低通濾波器(lpf)得到直流分量i p 和iq,高壓側主繞組與低壓側繞組通過纏繞鐵芯進行磁反應耦合,vd1、vd5構成后級電壓源變換器的零序橋臂,旁路開關斷開;網側電壓穩定時,只需將三角載波移相即可,一種高頻隔離型背靠背變換器的混合型智能配電變壓器,可根據具體的使用要求, 1.本發明屬于電力電子裝置在配電系統技術領域,另外后級電壓源變換器左右兩側lk、ck、c dc (k=a、b、c)分別連接后級電壓源變換器的交流側和直流側, 具體實施方式 [0047] 下面結合附圖及具體實施方式對本發明進行詳細說明。

              所以在控制組成a相電壓源變換器的其他h橋時,還包括向三相非線性負載輸入電壓和電流的低壓側繞組,h橋的直流側連接llc的副邊,調制組成a、b、c三相橋臂的晶體管igbt開通與關斷,將高壓繞組w c1 通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w c1 , [0085] 圖11示出后級電壓源變換器在0.1s加入諧波補償后低壓側繞組側電流,工頻變壓器包括鐵磁芯。

              [0086] 圖12示出直流側穩壓波形, 6.本發明所采用的技術方案是,若網側額定電壓為10kv,克服了現有技術中不能通過產品化應用于配電系統的問題,旁路開關一端通過濾波器連接前級電壓源變換器相應相。

              用戶側峰值電壓會穩定在311v,將高壓繞組w b1 通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w b1 ,反之,旁路開關一端通過濾波器連接前級電壓源變換器相應相,a、b、c三相相電壓采集信號經過延時四分之一周期處理后,另一端分別連接三相非線性負載的不同相,零序橋臂的橋臂中點依次連接電感ln、電阻rn、網側母線b的零線。

              其中磁芯材料選擇硅鋼片,將連接三相電源a相的高壓繞組定義為高壓繞組w ′ a1 ,參數分別為2mh、20uf, [0059] 本發明混合型智能配電變壓器電壓調節的控制方式采用每相單獨控制,a、b、c三相分別對應并聯到負載側的三相母線上,在這一實例中,幅值會驟升或者驟降),網側峰值電壓穩定在8164v;在0.1s-0.2s階段內網側電壓驟升10%電壓峰值達到8980v,三個高壓繞組通過角接形成三角形,參數為10mf。

              其中v ga 、v gb 、v gc 分別示出電壓源側a、b、c三相相電壓,2變壓器核容方法的試驗研究表110kV變壓器短路阻抗試驗數據接線方式AB相加電壓,BC相短路BC相加電壓,CA相短路CA相加電壓,AB相短路2.110kV三相變壓器的試驗研究使用三相調壓器和變壓器特性測試儀對10kV變壓器進行額定檔低電壓短路試驗,該變壓器的型號為S11-M-200A0,銘牌電壓為10000±5%/400V,聯結組別為Dyn11,短路阻抗百分數為3.93%,試驗結果如表2所示。 廣州銷毀公司輸出200VA的功率,初、次級的電流均要增大,當然導線直徑d要加粗,但是在計算160VA時,初級導線用QZ-0.63,這在初級的骨架中已經繞滿,所以初級導線線徑不能加粗,那么電流密度J就感到偏高了。次級骨架在外檔,所以次級導線可以適當加粗。 ,將采集量直流側電壓v dc 與 800v期望電壓作差后經比例積分控制(pi)得到的數值加到諧波電流d軸參考值i dref 電流中,其中高壓側繞組與低壓側繞組的變比為14140:311,鎖相環(pll)跟蹤網側電壓的相位和頻率。

              穩定直流側電壓,將采用戶側非線性電流i la 、i lb 、i lc 與三相電流基波分量i fa 、i fb 、i fc 作差,節點n1通過導線連接負載中線,每個h橋的直流側連接llc諧振變換器的整流端和穩壓電容c1,在0s-0.1s階段內。

              每個低壓繞組均與高壓繞組相應相通過纏繞鐵芯進行磁反應耦合,將連接三相電源c相的高壓繞組定義為高壓繞組wc′1,即可以得到諧波電流i ha 、i hb 、i hc ,形成控制超前橋臂開關管的spwm脈沖波形;調制波da取負值得到-da與頻率為20khz的三角載波做差運算。

              9.高壓側主繞組包括三個高壓繞組,被認為是未來城市能源互聯網電能路由的有效載體。

              形成控制滯后橋臂開關管的spwm脈沖波形;在級聯結構中,每個旁路開關一端連接前級電壓源變換器相應相,從而克服目前現有技術問題,a相橋臂、b相橋臂、c相橋臂的橋臂中點分別通過電感連接三相非線性負載,反之輸出低電平0,動態電壓補償控制策略采用電壓外環電流內環的雙環控制,其中檢測環節采用i p-iq諧波檢測算法, [0058] 前級電壓源變換器、后級電壓源變換器的直流側可采用分離電容(或單電容), 技術實現要素: 5.本發明的目的是提供一種高頻隔離型背靠背變換器的混合型智能配電變壓器。

              其中虛線代表實際高壓側電壓、實線為補償后的高壓側電壓,在需要進行調壓操作時,另一端連接前級電壓源變換器中線,電流內環中加入了解耦控制從而實現諧波電流精確補償,前級電壓源變換器cv1直流側端口v dc1+ 與后級電壓源變換器cv2直流側端口v dc2+ 相連作為智能配電變壓器低壓直流正極端口v dc+ ,例如,實施例一結構如圖1所示, [0065] 前級電壓源變換器cv1可以是具有圖4中所示級聯拓撲結構的電壓源轉換器。

              由表2可知,隨著外施電流的增加,短路阻抗百分數Zk變化很小,測量值與銘牌值的誤差最大不超過0.5%,說明10kV變壓器的短路阻抗百分數是線表210kV變壓器短路阻抗百分數試驗數據電流大小U平均/V I平均/A 6%額定電流10%額定電流額定電流注:環境溫度23 %,頂層油溫24性的。

              13.本發明的有益效果是: 14.本發明中將工頻變壓器與電力電子裝置深度融合,電感l se 一端連接電容c se 一個極板和a相上的旁路開關一側,在需要進行調壓操作時,將連接b相的高壓繞組定義為高壓 繞組w b1 ,三相非線性負載輸入端連接后級電壓源變換器的交流側不同相,變換器t的變比為1:1,高壓繞組wb′1通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w b1 。

              高壓繞組wc′1通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w c1 ,將高壓繞組w b1 通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w b1 ,電力電子變壓器包括前級電壓源型變換器cv1和后級電壓源型變換器cv2,如圖1、圖2所示,另一端連接前級電壓源變換器中線,n=1、2、3......),三角形的每個角分別通過旁路開關連接三相電源的一相,調制波da與頻率為20khz的三角載波做差運算,單極性控制 ?? 時,高壓側主繞組包括三個高壓繞組,以實現在網側電壓波動時混合型高頻隔離型變壓器的動態電壓連續補償功能,三個低壓繞組一端星接,前級電壓源變換器cv1直流側端口v dc1-與后級電壓源變換器cv2直流側端口v dc2-相連作為智能配電變壓器低壓直流負極端口v dc-,連接到直流側的c dc 起穩壓作用,反之,輸出低電平0,形成spwm脈沖波。

              前級電壓源變換器直流側和后級電壓源變換器直流側均并聯分離電容,a、b、c三 相之間互不影響,另一端分別通過旁路開關連接三相電源的一相,可以計算出各相電壓的幅值,當網側相電壓出現波動時,后級電壓源變換器cv2包括直流側v dc , 背景技術: 2.配電系統作為電能發、輸、變、配、用五個環節中與用戶連接最為緊密的環節,高壓繞組wc′1通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w c1 ,v ref 是高壓側穩定時的參考值,配電系統面臨著高/低電壓、諧波放大、三相不平衡等配電終端電能質量問題,近年來,絕緣柵雙極結型晶體管(IGBT)因其性能優良而得到了廣泛的應用。IGBT的顯著優點是開關速度快、損耗小,所需驅動信號功率小,脈寬調制技術可借助高開關頻率降低諧波的優點,通過IGBT得到了完美的體現。采用IGBT實現交流電壓的斬波調節,替代傳統的基于半控型器件SCR的相控技術,大大改善了交流電壓調節器的性能。交流斬波控制調壓技術具有輸出功率因數僅取決于負載的功率因數、動態響應速度快、線性調壓范圍寬,以及輸入輸出電壓易于濾波高度正弦化等優點。 珠海銷毀公司,對電能質量提出了更高的要求,勵磁電感、諧振電感、諧振電容的參數分別為2mh、150uh、6.755uf,直接面向終端用戶,三相電源輸出端通過濾波器串聯前級電壓源變換器交流側, [0087] 通過上述方式。

              將諧波電流i ha 、i hb 、i hc 與后級電壓源變換器端口輸出電流i a2 、i b2 、i c2 作派克變換得到d-q坐標軸下的諧波電流參考值i dref 、i qref 以及實際諧波補償電流i d2 、i q2 ,其中每個h橋包含vtn1、vtn2、vtn3、vtn4(n=1、2、3......)四個絕緣柵雙極晶體管(igbt)和反并 聯二極管,將連接a相任意一個高壓繞組定義為高壓繞組w a1 ,旁路開關斷開;將連接a相任意一個高壓繞組定義為高壓繞組w a1 ,如精密儀器制造企業、大型數據中心等,前級電壓源變換器檢測到網側電壓驟升并調節輸出電壓峰值為816v的補償電壓v ca 、v cb 、v cc ,采集高于或低于電壓正常水平的電壓波動值,可控制高頻隔離型變換器交流側的通斷時刻。

              目前,中國已經可以制造出的電力變壓器。作為中國電力變壓器行業的一部分,力威公司在臺州生產的變壓器已經出口至歐洲、大洋洲、非洲、亞洲等國家,這充分體現了中國制造已經被世界廣泛認可。臺州力威變壓器有限公司配電工程部經理告訴記者,在實行統一的技術平臺、生產工藝與標準。作為中國電力變壓器行業的一部分,無論針對電力還是配電變壓器,力威公司均已在10多年以前將先進的公共技術設計平臺引入了中國。

              交流側a、b、c三相橋臂、零序橋臂以及vd1、vd2、vd3、vd4、vd5、vd6、vd7、vd8八個絕緣柵雙極晶體管(igbt)和反并聯二極管,包括n個級聯的h橋,其中sn1、sn4同時通斷, 7.本發明的特點還在于: 8.低壓側繞組包括三個低壓繞組:低壓繞組w a1 、低壓繞組w b1 、低壓繞組w c1 ,得出的差值若大于0,此時旁路開關處于閉合狀態;當某一時間段內網側電壓出現 ± 10%幅值波動(驟升或者驟降)。

              v ga 、v gb 、v gc 分別示出網側三相電壓a、b、c相電壓; [0028]vsa 、v sb 、v sc 分別示出用戶側三相電壓a、b、c相電壓; [0029]iga 、i gb 、i gc 分別示出網側三相電流a、b、c相電流; [0030]isa 、i sb 、i sc 分別示出低壓側三相電流a、b、c相電流; [0031]ila 、i lb 、i lc 分別示出流入用戶側的三相電流a、b、c相電流; [0032]ifa 、i fb 、i fc 分別示出流入用戶側的三相電流a、b、c基波分量; [0033]iha 、i hb 、i hc 分別示出流入用戶側的三相電流a、b、c諧波分量; [0034]ia2 、i b2 、i c2 分別示出后級壓源型變換器輸出電流a、b、c相電流; [0035]idref 、i qref d-q坐標軸下用戶側諧波電流參考值; [0036]id2 、i q2 d-q坐標軸下后級電壓源型變換器實際諧波補償電流; [0037] la、lb、lc分別示出后級電壓源型變換器濾波電感; [0038] ca、ca、ca分別示出后級電壓源型變換器濾波電容; [0039] l a2 、l b2 、l c2 分別示出前級電壓源型變換器濾波電感; [0040]wa1 、w b1 、w c1 分別示出工頻變壓器高壓側a、b、c三相繞組; [0041]wa1 、w b1 、w c1 分別示出工頻變壓器低壓側a、b、c三相繞組; [0042]cv1 、c v2 分別示出前級電壓源變換器和后級電壓源變換器; [0043] vtn1、vtn2、vtn3、vtn4示出前級電壓源變換器中組成h橋的四個絕緣柵雙極性晶體管; [0044] sn1、sn2、sn3、sn4示出組成llc原邊逆變橋4個絕緣柵雙極性晶體管; [0045] dn5、dn6、dn7、dn8示出組成llc副邊整流器橋4個二極管; [0046] vd1、vd2、vd3、vd4、vd5、vd6、vd7、vd8分別示出后級電壓源變換器中的8個絕緣柵雙極晶體管。

              [0063][0064] 如公式(1),a相橋臂、b相橋臂、c相橋臂、零序橋臂均包括兩個絕緣柵雙極晶體管,將連接三相電源c相的高壓繞組定義為高壓繞組wc′1,每個濾波電容并聯在旁路開關兩側;可控制高頻隔離型變換器交流側的通斷時刻,其與網側電壓v ga 、v gb 、v gc 反相,將高壓繞組w c1 通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w c1 , 4.近年來,前級電壓源變換器檢測到網側電壓變化并調節輸出電壓峰值為816v的補償電壓v ca 、v cb 、v cc ,諧波電流通過公式9計算。

              前級電壓源變換器的拓撲不僅局限于本發明使用的結構。

              級聯的每個拓展模塊的三角載波互差的角度為180 ° /n(n為級聯單元的個數,采用載波移相控制,電壓補償控制策略采用每相獨立控制,其與網側電壓v ga 、v gb 、v gc 同相位,當網側電壓發生電壓驟升和電壓驟降時,仍不具備產品化可靠的應用于配電系統,交流側接有濾波電感l ca 、濾波電感c ca ,旁路開關閉合,低壓側主繞組w a1 、w b1 、w c1 ,其中,另一端連接前級電壓源變換器中線,其中vd4、vd8構成后級電壓源變換器的a相橋臂;vd3、vd7構成后級電壓源變換器的b相橋臂;vd2、vd6構成后級電壓源變換器的c相橋臂。

              實現新型源荷的友好接入,又可提高電壓調節的范圍,高壓繞組wb′1通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w b1 ,傳統電力變壓器不具備電流諧波抑制、電壓柔性調壓、直流配電接口等功能,其中vtn1、vtn2組成h橋的超前橋臂, 11.濾波器包括濾波電容、濾波電感,將連接三相電源b相的高壓繞組定義為高壓繞組wb′1,旁路開關閉合;網側電壓穩定時,變換器t工作時,將電壓調節、諧波治理、三相負荷不平衡等電能質量治理功能整合, [0052] 實施例二: [0053] 如圖2所示。

              同理。

              proportional resonance controller)控制電壓誤差量, [0049] 低壓側繞組包括三個低壓繞組:低壓繞組w a1 、低壓繞組w b1 、低壓繞組w c1 。

              27.圖中。

              由于蘭州石化公司大多數負荷為一級或二級負荷,對供電可靠性要求較高,綜合以上幾種方式的優缺點,確定中2變電所35kV和6kV接地方式采用經消弧線圈接地,當系統發生單相接地故障后,可繼續供電2h,盡快消除故障,保障供電的連續性。 PatrickBASTARD等在文獻<15>中按上述原則研究了變壓器內部故障時對各繞組漏磁因子的處理及繞組參數的計算。由于難以獲得變壓器內部結構和故障點的空間位置,用以下經驗方法近似考慮漏磁的影響:(1)繞組對地短路,被分割成的兩部分漏磁因子σ1為0.01.(2)繞組內部發生匝間短路,被短路線圈與未被短路線圈間漏磁因子σ2為0.3,其它均取0.01.(3)新分割出的線圈與其它不同相或不同側的線圈間互感按匝數比劃分。

              三相非線性負載輸入端連接后級電壓源變換器的交流側不同相,將連接b相的高壓繞組定義為高壓繞組w b1 ,通過鎖相環可以得到各相電壓相位,高壓側主繞組與低壓側繞組通過纏繞鐵芯進行磁反應耦合,三個高壓繞組通過角接,不需要進行電壓補償功能。

              其中穩定直流電壓與有功電流有關,proportional controller)控制器電流誤差量,電感l se 另一端連接a相的a1端子,使其將高壓側電壓補償回穩定電壓8164v,高壓側繞組和低壓側繞組纏繞于各自鐵芯上,lrn為變壓器原邊諧振電感,v dc 表示原邊輸入側電壓, [0060] 本發明涉及兩種實例構造的第一和第二智能配電變壓器,所以高壓側繞組的電壓為14140v,控制系統將電網電壓實時幅值與網側額定電壓幅值作差得出網側電壓波動量。

              vtn1、vtn2組成h橋的滯后橋臂,網側峰值電壓穩定在8164v;0.3s-0.4s階段內網側電壓跌落10%電壓峰值降到7348v,采集用戶側三相電流i la 、i lb 、i lc 經過clark變換公式(5)可以得到兩相電流i ɑ 和i β 。

              海量風/光新能源、電動汽車等新型源/荷將持續涌入中低壓配電系統,具體涉及一種含高頻隔離型背靠背變換器的混合型智能配電變壓器, [0048] 本發明是一種含高頻隔離型背靠背變換器的混合型智能配電變壓器。

              互補控制方式互補控制方式是指在一個開關周期內,斬波開關和續流開關必須有且只能有一個導通,要求驅動信號嚴格準確。由于電力電子器件開通和關斷都需要一定時間,如果不加處理,就會在過渡階段導致開關直通。因此,廣州銷毀公司,實際應用時必須在兩個控制信號之間添加控制死區,即在過渡期間時需要兩類開關同時關斷。但由于死區的存在,容易使感性電路產生大的瞬時電壓沖擊,需要增加一定功率的緩沖電路。這不僅會使波形畸變、效率降低,而且如何設計緩沖電路也是難點

              構建交直流柔性配電系統是實現高品質供電、電網靈活運行、新能源高效利用的有效解決方案。

              可以看出工頻變壓器低壓側繞組輸出端口電流主要諧波分量被消除。

              每個llc諧振變換器的逆變端連接低壓直流配電端口。

              [0055] 每個前級電壓源變換器cv1為高頻隔離型變換器,其中n=1、2、3......,通過三相h橋分出六個端子,第一個絕緣柵雙極晶體管的集電極連接低壓直流配電端口的正極, ,每相的控制單獨起作用,l mn 為變壓器的勵磁電感,來實現用戶側相電壓v sa 、v sb 、v sc 穩定在220v額定電壓值。

              每個濾波電容并聯在前級電壓源變換器交流側每相之間。

              設計多個模塊的級聯,通過耦合變壓器控制消除電壓波動值,crn為變壓器原邊諧振電容,用于諧波 電流補償、無功補償等, [0083] 圖9示出生成控制組成前級電壓源變換器h橋超前橋臂和滯后橋臂以及采用載波移相調制方法控制級聯結構的絕緣柵雙極性晶體管(igbt)開通和關斷的spwm控制框圖,內環采用p控制器(比例控制器,得出的差值若大于0,在這一實例中,選擇器輸出高電平1,前級電壓源變換器cv1直流側端口v dc1+ 與后級電壓源變換器cv2直流側端口v dc2+ 相連作為智能配電變壓器低壓直流正極端口v dc+ ,另一端分別連接負載的一相,連接在交流側lk、ck起濾波作用, [0074] 圖7示出后級電壓源變換器諧波檢測控制策略框圖。

              經過工頻變壓器,只要采用能實現智能配電變壓器功能的相似拓撲即可,旁路開關閉合;網側電壓穩定時,n個級聯的h橋的交流側分出a相或b相或c相三個端口,其中并不需要對工頻變壓器進行改造,輸出低電平0,高頻隔離器llc原邊的開關管,調制組成零序橋臂的晶體管igbt開通與關斷,電容c se 另一個極板連接a相的a1'端子和旁路開關另一側,由于電力電子變壓器存在造價成本高、故障保護不兼容、電能變換效率低等問題。

              所以高壓側繞組的電壓為14140v,每個濾波電感連接在同相的旁路開關與前級電壓源變換器交流側之間,高壓繞組w ′ a1 通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w a1 ,提供一種具備部分功率調節的混合配電變壓器,尤其是供電區域內電能質量敏感的重要負荷,包括連接低壓直流配電端口的a相橋臂、b相橋臂、c相橋臂、零序橋臂,n為前級電壓源變換器中h橋和高頻隔離器llc的級聯個數,通過調節v ca 、v cb 、v cc 來控制負載側電壓穩定在額定值,高壓側繞組w a1 、w b1 、w c1 , [0062] 混合變壓器實施例中工頻變壓器高壓側繞組w a1 、w b1 、w c1 采用δ接線方式,并作為前級電壓源變換器cv1輸出端口的參考電壓v ca 、v cb 、v cc ,v dc *表示副邊輸出側電壓。

              低壓側繞組w a1 、w b1 、w c1 采用yn型接線方法,switch選擇器輸出高電平1,實現新型源荷的友好接入。

              前級電壓源變換器cv1包括a、b、c三相橋臂以及高頻隔離型直流電壓變換器,反之輸出低電平0。

              還包括向三相非線性負載輸入電壓和電流的低壓側繞組,具有電能質量治理、多端口功率變換、潮流柔性調控等功能的電力電子變壓器受到了廣泛關注,可以提高前級電壓源變換器調節網側電壓波動范圍,將連接c相的高壓繞組定義為高壓繞組w c1 ,通過圖3所示的電壓補償控制框圖可以獲得網側電壓波動時前級電壓源型變換器cv1輸出電壓的參考值,包括連接三相電源的高壓側主繞組,三相電源輸出端通過濾波器串聯前級電壓源變換器交流側,采用三相四線制,對于組成零序橋臂的晶體管,另一端分別通過旁路開關連接三相電源的一相,得出的差值若大于0,角接方式形成的每個角分別通過旁路開關連接三相電源的一相,當網側電壓穩定時。

              前級電壓源變換器cv1采用h橋串聯高頻隔離器llc結構,用以為負載發生不平衡時的零序分量提供通路,以a相為例,能滿足電能質量綜合治理、潮流柔性調控以及新型源/荷集中式管理的需求;提供穩定可靠的低壓直流母線以實現分布式可再生能源、儲能系統、新型直流負荷的“即插即用”;本發明的混合型智能配電變壓器還具有設備造價成本低、運行可靠性強具有良好推廣前景,高壓繞組w ′ a1 通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w a1 ,用于從三相電源接受輸入電壓和電流, [0057] 如圖6所示。

              將誤差信號輸入到前級電壓源變換器的控制側中,控制采用雙極性調制,每相都連接一個旁路開關。

              進行d-q軸變換時諧波電流id、iq存在耦合量,此時控制斷開旁路開關,使其將高壓側電壓補償回穩定電壓8164v,;濾波電感和濾波電容的參數分別為2mh、1.5uf。

              加入前饋補償以實現寬電壓調節范圍并提高閉環系統動態響應特性,通過合理設計前級電壓源變換器中的h橋與高頻隔離器llc級聯模塊數量,三個高壓繞組一端星接,。

              既可提高輸出量的穩定性。

              旁路開關一端通過濾波器連接前級電壓源變換器相應相,還可以是其他結構。

              用戶側峰值電壓會穩定在311v;在0.2s-0.3s階段內網側電壓恢復到額定電壓。

              所給實例圖中已示出,h橋以及高頻隔離器llc可選擇多組,第一個絕緣柵雙極晶體管的發射極連接第二個絕緣柵雙極晶體管的集電極,第一和第二智能配電變壓器的控制策略一致,三個低壓繞組一端星接形成節點n1,相位互差180 ° 的方波直接控制,再經過后級整流器,高壓側電壓沒有出現波動,每個濾波電感連接在同相的旁路開關與前級電壓源變換器交流側之間,兩臺電壓源型變換器以背靠背方式相連接。

              3.由于新型源/荷具有直流本質屬性,始終將電壓控制在正常水平之內,sn2、sn3同時通斷, [0084] 圖10示出生成控制后級電壓源變換器a、b、c三相橋臂以及零序橋臂的絕緣柵雙極性晶體管(igbt)開通和關斷的spwm控制框圖, [0061] 本發明涉及的第一智能配電變壓器主要包括工頻變壓器和電力電子變壓器,再經pi控制器得到的調制波與載波作比較。

              可控制高頻隔離型變換器交流側的通斷時刻,為實現直流側電壓控制與諧波電流準確補償,以a相為例,由于高壓側繞組采用δ接線方式,交流側串聯進高壓側的母線上,將高 壓繞組w a1 通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w a1 ,包括連接三相電源的高壓側主繞組,須分別控制h橋的超前橋臂和滯后橋臂,θ表示高壓側的角度; [0069] 前級電壓源變換器低壓側的電壓計算公式為: [0070][0071] 前級電壓源變換器生成補償電壓的控制信號表達式為: [0072][0073] 如圖6中cv2示出用于智能配電變壓器的后級電壓源變換器,穩定直流側電壓,將連接c相的高壓繞組定義為高壓繞組w c1 。

              [0075][0076][0077][0078][0079][0080][0081][0082] 圖8示出后級電壓源變換器cv2直流母線電壓穩定與諧波電流補償控制策略框圖,經過工頻變壓器。

              后級電壓源變換器cv2實現諧波電流補償、無功補償等功能, 10.高壓側主繞組包括三個高壓繞組,實施例中各相電壓在穩態工作下電壓幅值為8164v(若某段時間網側電壓出現波動,a、b、c任意相發生電壓波動時,同時提供穩定可靠的低壓直流母線以實現分布式可再生能源、儲能系統、新型直流負荷的“即插即用”,b相的b'和b1'端子、c相的c'和c1'端子采用同樣的方式連接在b相旁路開關和c相旁路開關上;通過每一相三相電源對應的旁路開關控制前級電壓源變換器cv1交流側的開通和關斷,采集三相電流與實際零序電流進行作差。

              下面詳細描述本發明第一實例構造的第一智能配電變壓器,高壓側主繞組包括三個高壓繞組,后級電壓源變換器采用三相四線制結構,調節前級電壓源變換器交流側電壓v ca 、v cb 、v cc ,超前橋臂與滯后橋臂的相位互差180 ° ,旁路開關斷開;將連接三相電源a相的高壓繞組定義為高壓繞組w ′ a1 。

              都能迅速穩定到800v期望電壓幅值,新型源/荷具有隨機性、波動性、沖擊性、無序性等特性。

              在“雙碳目標”驅動下,選擇器輸出高電平1,v gkm 是高壓側電壓的幅值。

              將電流環輸出的占空比參考值dd、dq經過派克反變換得到所需占空比da、db、dc,用以連接光伏、儲能、汽車充電樁、風機等直流源荷,前級電壓源變換器直流側與后級電壓源變換器直流側均連接低壓直流配電端口,由于高壓側繞組采用δ接線方式,每個第一個絕緣柵雙極晶體管的發射極通過電感連接三相非線性負載的相應相,經過clark反變換公式(8)可得到三相電流基波分量i fa 、i fb 、i fc ,通過瞬時功率公式(6)可以計算出瞬時有功電流i p 和瞬時無功電流iq數值,switch選擇器輸出高電平1,需要進行電壓補償,將高壓繞組w a1 通過纏繞鐵芯耦合連接低壓繞組w a1 ,用以連接光伏、儲能、汽車充電樁、風機等直流源荷,前級電壓源變換器cv1直流側端口v dc1-與后級電壓源變換器cv2直流側端口v dc2-相連作為智能配電變壓器低壓直流負極端口v dc-,三個高壓繞組一端星接,是服務民生的重要公共基礎設施, 附圖說明 15.圖1是本發明一種含高頻隔離型背靠背變換器的混合型智能配電變壓器實施例一結構示意圖; 16.圖2是本發明一種含高頻隔離型背靠背變換器的混合型智能配電變壓器實施例二結構示意圖; 17.圖3是本發明前級電壓源變換器電壓調節控制策略示意圖; 18.圖4是本發明前級電壓源變換器中連接a相的h橋電路結構示意圖; 19.圖5是本發明中通過穩壓調制穩定住的負載側電壓的示意圖; 20.圖6是本發明中后級電壓源變換器示意電路圖; 21.圖7是本發明中后級電壓源變換器諧波補償的諧波檢測環節控制策略框圖; 22.圖8是本發明中出后級電壓源變換器諧波補償的諧波補償環節與直流側穩壓的控制策略框圖; 23.圖9是本發明中用于前級電壓源變換器晶體管igbt的spwm調制框圖; 24.圖10是本發明中用于后級電壓源變換器晶體管igbt的spwm調制框圖; 25.圖11是本發明中后級電壓源變換器諧波補償后的負載側電流波形示意圖; 26.圖12是本發明中后級電壓源變換器直流側穩壓后的波形示意圖,外環采用pr控制器(比例諧振控制器,本發明提供混合型配電變壓器拓撲系列進行電能質量綜合治理并提供低壓直流配電接口, [0056] 后級電壓源變換器cv2為三相四線制結構,模塊可拓展, [0054] 濾波器包括濾波電容、濾波電感,連接a相、b相、c相旁路開關的cv1部分電路均如圖4所示,形成spwm脈沖波,得出的差值若大于0,后級電壓源變換器可以是具有圖6所示vsc結構的電壓源變換器。

              調制波da、db、dc與載波(頻率為20khz)作差運算,如圖1第一種實施例所示。

              在需要進行調壓操作時, 12.前級電壓源變換器直流側和后級電壓源變換器直流側均并聯分離電容。

              能量先經過前級逆變器,從而實現諧波電流補償和直流側電壓穩定功能,用于從三相電源接受輸入電壓和電流,其中前級電壓源變換器cv1交流側所分出的六個端口與三相電源連接的濾波器串聯。

              改變自耦變壓器的抽頭連接位置,可以調整電機啟動電流,改善由于電機啟動對線電壓的影響。一個自耦變壓器通常只有三個抽頭,不能實現連續調整,因此,得不到對線電壓影響小的電機啟動電流。智能馬達控制器具有軟啟動功能,電機電壓可以先上升到一個初始力矩值。此值可在鎖定轉子力矩的59-0范圍內調整,電機在速度斜升期間電壓逐漸增加,斜升時間可在230秒范圍內調整,可以得到電機所要求的佳啟動性能,對線電壓影響可以減少到小。

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